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第1篇

工程托換結(jié)構(gòu)中，預應力托換梁采用C40混凝土，抗壓強度為26.8MPa，彈性模量為3.25GPa。非預應力托換梁采用C30混凝土，抗壓強度采用20.1MPa，彈性模量3GPa。鋼筋采用HRB400鋼筋，屈服強度實測值為465MPa。混凝土本構(gòu)關(guān)系采用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》附錄C建議的本構(gòu)關(guān)系，鋼筋采用雙折線本構(gòu)關(guān)系。預應力鋼絞線張拉控制應力為1395MPa，考慮預應力的摩擦損失σl2、鋼筋松弛損失σl4和混凝土的收縮徐變損失σl5，最終預應力筋的實際預應力為843MPa。采用ANSYS軟件建立托換結(jié)構(gòu)的實體模型，建模選用單元類型為solid65單元、link8單元和solid45單元。主要研究對象為下部托換結(jié)構(gòu)，只建立托換結(jié)構(gòu)的實體有限元模型，上部塔體簡化為均布荷載施加在托換結(jié)構(gòu)上。有限元模型中預應力梁、非預應力梁和托換底座筏板混凝土均采用solid65單元用來模擬，鋼筋混凝土采用整體式模型，非預應力鋼筋彌散在混凝土單元中。預應力鋼絞線采用link8單元模擬，預應力通過降溫法施加。在邊托梁下設(shè)置鋼滾軸，作為托換結(jié)構(gòu)的支座。邊托梁下部鋼滾軸采用solid45單元模擬，鋼滾軸與托換邊梁之間的連接方式采用剛性連接，模型采用自由網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格劃分后有限元模型。施加在托換結(jié)構(gòu)上的荷載主要是上部的塔體自重、混凝土護筒自重和托換結(jié)構(gòu)自重。其中上部結(jié)構(gòu)自重按照均布荷載施加在托換結(jié)構(gòu)筏板頂面，三階混凝土護筒下的等效均布荷載分別為:第一階護筒下荷載73.5×10－3MPa，第二階護筒下荷載49×10－3MPa，第三階護筒下荷載為26.95×10－3MPa。托換結(jié)構(gòu)自重荷載通過施加重力加速度得到，托換結(jié)構(gòu)總重量為2.42×105kg，重力加速度取為9.8N/kg。托換結(jié)構(gòu)邊托梁下部以200mm等間距布置直徑為100mm的鋼滾軸，有限元計算時將邊托梁下部的鋼滾軸作為托換結(jié)構(gòu)的豎向支座，為托換結(jié)構(gòu)提供豎向約束。為確保上部結(jié)構(gòu)的安全，使平移工程中托換結(jié)構(gòu)具有足夠的安全儲備。文中以托換結(jié)構(gòu)混凝土開裂作為極限狀態(tài)，對托換結(jié)構(gòu)的混凝土開裂前安全儲備進行了分析。在分析中，由于預應力托換梁承受大部分的上部荷載，預應力托換梁會比非預應力托換梁開裂早。分析中將預應力托換梁的開裂荷載作為托換結(jié)構(gòu)的承載力極限荷載。分析中采用的方法是通過在有限元模型加載面上逐級增加荷載，直到托換結(jié)構(gòu)預應力托換梁開裂。

2計算結(jié)果和分析

在計算過程中當荷載施加到475.01×10－3MPa時，預應力托換梁跨中最大拉應力達到混凝土抗拉強度2.39MPa，當再施加下一荷載子步時，托換結(jié)構(gòu)預應力托換梁混凝土開裂，出現(xiàn)了拉應力釋放現(xiàn)象。這說明托換結(jié)構(gòu)的開裂荷載為475.01×10－3MPa，此開裂荷載即為托換結(jié)構(gòu)的承載力極限荷載，極限荷載對應的上部結(jié)構(gòu)自重為490t。文中研究的古塔平移工程中設(shè)計的托換結(jié)構(gòu)承載能力安全儲備系數(shù)為1.58。托換結(jié)構(gòu)的承載力安全儲備系數(shù)的評判標準現(xiàn)今還沒有一個明確的標準，文中參考規(guī)范中采用的單一安全系數(shù)法和《預應力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工》一書中預應力受彎構(gòu)件的安全系數(shù)，考慮托換結(jié)構(gòu)是臨時結(jié)構(gòu)只在平移施工過程中起作用。文中分析過程中，將托換結(jié)構(gòu)的承載力安全儲備系數(shù)安全值定義為1.5。托換結(jié)構(gòu)的承載力安全儲備系數(shù)為1.58，大于定義的安全儲備系數(shù)1.5。說明托換結(jié)構(gòu)具有足夠的承載力安全儲備，能夠抵抗平移施工過程中可能出現(xiàn)的超載或其他不利的狀況，為古塔的平移施工提供一定的安全保證。

3結(jié)語